Преобразование мощности
Преобразование мощности
Пересчёт между абсолютной мощностью (Вт, мВт, мкВт) и логарифмическим уровнем мощности (дБм, дБВт).
Результат—мВт
Эквивалент—дБВт
Радиотехнические калькуляторы
Выберите нужный расчёт в оглавлении
Частота / длина волны
Частота ↔ длина волны
Расчёт длины волны по частоте и частоты по длине волны с учётом относительной диэлектрической проницаемости среды εr. Для немагнитной среды скорость распространения v = c/√εr.
Для воздуха εr ≈ 1. Для другой среды укажите её относительную диэлектрическую проницаемость.
λ = c / (f·√εr)
Результат—м
Скорость распространения—м/с
Согласование
КСВН ↔ S11
Преобразование между КСВН и коэффициентом отражения S11 в логарифмической форме. Дополнительно выводятся модуль коэффициента отражения |Γ| и возвратные потери RL = −S11.
—
S11—дБ
|Γ| / возвратные потери RL—
Линии передачи
Волновое сопротивление микрополосковой линии
Приближённый расчёт волнового сопротивления микрополосковой линии по модели Hammerstad–Jensen с учётом толщины проводника и частотной дисперсии.
мм
мм
Z₀(f): — Омεeff(f): —λg: — ммW/h: —
Результат предназначен для предварительной оценки. При проектировании печатных плат с нормированным волновым сопротивлением итоговую геометрию линии следует проверить электродинамическим моделированием и согласовать с изготовителем платы.
LC
Резонанс LC-контура
Выберите последовательный или параллельный контур и какую величину требуется найти.
f₀ = 1 / (2π√LC)
Результат—
Тип резонанса—
Согласование
Двухэлементная Г-образная согласующая цепь
На схемах источник расположен слева, нагрузка — справа. Для каждого найденного решения указано расположение последовательного и шунтирующего элементов.
Шунт со стороны нагрузки
Шунт со стороны источника
МГц
Шумовые параметры
Коэффициент шума каскадного тракта
Для каждого каскада задаются коэффициент передачи S21 и коэффициент шума NF. Для пассивного каскада с S21 < 0 дБ значение NF автоматически принимается равным |S21|. Коэффициент шума не может быть отрицательным.
| Каскад | S21, дБ | NF, дБ |
|---|---|---|
| 1 | ||
| 2 | ||
| 3 | ||
| 4 | ||
| 5 | ||
| 6 |
Суммарный коэффициент шума NF—дБ
Суммарный S21—дБ
Делители мощности
Двухканальный делитель / сумматор мощности Уилкинсона
Расчёт сосредоточенного LC-эквивалента двух четвертьволновых ветвей с волновым сопротивлением √2·Z₀ и развязывающего резистора между выходами.
МГц
Ом
Волновое сопротивление ветви Zq: — ОмИндуктивность ветви L: — нГнЁмкость на входе C1: — пФЁмкость на выходе C2: — пФR: — Ом
Гибридные ответвители
Квадратурный гибридный ответвитель 3 дБ, 90°
Расчёт сосредоточенного LC-эквивалента квадратурного гибридного ответвителя с равным делением мощности между выходными портами и фазовым сдвигом 90°.
МГц
Ом
L1: — нГнL2: — нГнC: — пФ
ФАПЧ
Пассивный петлевой фильтр ФАПЧ 3-го порядка
Расчёт номиналов C1, C2, C3, R2 и R3 пассивного фильтра петли ФАПЧ по заданной полосе петли, запасу по фазе и параметрам зарядового насоса и ГУН.
мА
кГц
МГц/В
°
МГц
кГц
N: —C1: — нФC2: — нФC3: — нФR2: — ОмR3: — Ом
Фазовый шум
Фазовый шум → среднеквадратический джиттер
Пересчёт заданных точек спектральной плотности фазового шума в среднеквадратический временной джиттер. Единицы несущей частоты и каждой частоты отстройки выбираются независимо.
| Отстройка | Ед. | Фазовый шум, дБн/Гц | Вклад в джиттер, пс |
|---|---|---|---|
| — | |||
| — | |||
| — | |||
| — | |||
| — | |||
| — |
Среднеквадратический джиттер—пс
Среднеквадратическая фазовая ошибка—°
LC-фильтры
Расчёт LC-фильтров Баттерворта и Чебышёва
Расчёт номиналов идеальной LC-лестницы, построение схемы фильтра и расчёт частотных зависимостей S21 и S11 для выбранной аппроксимации и топологии.
МГц
МГц
Ом
дБ
Аттенюатор
Мостовой Т-аттенюатор
Мостовая Т-схема с двумя последовательными резисторами, равными Z₀. В обратном режиме расчёт выполняется по фактически введённым сопротивлениям мостовой и шунтирующей ветвей.
дБ
Ом
R1: — ОмR2: — Ом
Ом
Ом
Ом
Фактическое ослабление—дБ
КСВН—
S11—дБ
Расчёт выполнен для идеальной резистивной схемы. В реальном ВЧ/СВЧ устройстве необходимо учитывать допуски номиналов, допустимую мощность, паразитные реактивности компонентов и влияние топологии печатной платы.
Аттенюатор
Аттенюатор П-типа
Два одинаковых шунтирующих резистора и один последовательный.
дБ
Ом
R1: — ОмR2: — Ом
Ом
Ом
Ом
Фактическое ослабление—дБ
КСВН—
S11—дБ
Расчёт выполнен для идеальной резистивной схемы. В реальном ВЧ/СВЧ устройстве необходимо учитывать допуски номиналов, допустимую мощность, паразитные реактивности компонентов и влияние топологии печатной платы.
Аттенюатор
Рефлекторный аттенюатор
Доступен прямой расчёт номиналов по заданному ослаблению и волновому сопротивлению Z₀.
Rlow = Z₀(K−1)/(K+1), Rhigh = Z₀(K+1)/(K−1)
дБ
Ом
R1: — ОмR2: — Ом
Расчёт выполнен для идеальной резистивной схемы. В реальном ВЧ/СВЧ устройстве необходимо учитывать допуски номиналов, допустимую мощность, паразитные реактивности компонентов и влияние топологии печатной платы.
Аттенюатор
Аттенюатор Т-типа
Два одинаковых последовательных резистора и один шунтирующий.
дБ
Ом
R1: — ОмR2: — Ом
Ом
Ом
Ом
Фактическое ослабление—дБ
КСВН—
S11—дБ
Расчёт выполнен для идеальной резистивной схемы. В реальном ВЧ/СВЧ устройстве необходимо учитывать допуски номиналов, допустимую мощность, паразитные реактивности компонентов и влияние топологии печатной платы.